濰坊風機-離心排風機-山東冠熙(推薦商家)

整機壓力云圖分布
通過fluent 軟件對掘進工作面離心風機進行流場數值模擬，模擬得出在同流量下，加米字集流器和普通集流器離心風機壓力云圖可以看出，風機靜壓從進口至出口逐漸*，在蝸殼外達到較大。加米字集流器風機進口靜壓明顯高于普通集流器離心風機， 其較大靜壓達到2 510 pa，普通集流器達到1 440 pa；加米字風機的全壓較大可達5 860 pa，而普通集流器較大達到4 260 pa。
風機集流器的壓力用tecplot 軟件對模擬結果進行后處理，可以對離心風機集流器的受壓進行對比分析。加米字形集流器和普通圓弧形集流器內部流場受壓分布所示， 風機米字形集流器入口壓力為-8 000 pa，離心排風機，到集流器出口達到-18 000 pa，壓差10 000 pa；普通圓弧形集流器入口壓力為-8 000 pa，到集流器出口達到-16 000 pa，壓差8 000 pa，小于米字形集流器。同時也可以看出，加米字形集流器壓力梯度變化趨勢比普通圓弧形集流器平緩，對穩定進口氣流，保證氣流的均勻及穩定有更明顯的作用。
原風機和a 型改進風機在點的噪聲頻譜圖。根據風機參數，風機旋轉噪聲基頻為760 hz，由頻譜圖可看出在500 ～ 800
hz 之間的低頻噪聲并沒有降低，而1 250－2 000 hz 之間吸聲材料的降噪效果非常好，噪聲下降明顯。主要原因就是選用的吸聲材料超細玻璃棉在高頻率下，吸聲系數較大，因此多孔吸聲材料其吸聲效果是高頻優于低頻的。消聲蝸殼為b 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點a 聲級降低約7 db( a) ，在大流量工況，a 聲級降低約5．0db( a) ，在小流量工況下，a 聲級降低約2．4 db( a) 。
在125～ 500hz 頻段之間，風機a 聲級有所*，原因是后蓋板加上消聲材料后，葉輪軸向安裝長度加長引起低頻電機振動，噪聲增加。在中高頻段后蓋板加消聲材料的降噪效果很好，這種方式對于氣動噪聲及高頻振動等起到很好的吸收作用，尤其是風機包括電機的高頻振動噪聲過濾程度明顯。消聲蝸殼為c 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點總a 聲級降低約7．2 db( a) ，在大流量工況，a 聲級降低約5．5 db( a) ，在小流量工況，a 聲級降低約3．5 db( a) 。是消聲蝸殼為d 組合形式時與原風機的出口a聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點，a 聲級降低約5．14 db( a) ，風機在大流量工況，總a 聲級降低約5．0 db( a) ，離心鼓風機，在小流量工況，a 聲級降低約2．0 db( a) 。降噪效果稍微好于a 型改進風機，但不明顯。可見前蓋板加裝消聲材料降噪效果并不好，主要原因由于進口處有集流器，導致安裝消聲材料的面積相對于后蓋板小很多，鍋爐離心引風機，吸聲效果不明顯。
幾何模型建立與網格劃分
計算模型采用掘進工作面4-72-5.6a 防爆防腐蝕的離心式通風機，其主要參數：電機功率22 kw，轉速2 930 r/min，流量10 122~25 736 m3/h，濰坊風機，全壓4 152~2 330 pa。其主要由進風口、集流器、葉輪和蝸殼組成。
風機集流器中添加了米字形結構與環形擋環。風機結構復雜且葉片外形不規則，因此生成結構化網格比較困難，相反非結構化網格適應能力強，在處理復雜結構時有利于網格的自適應。
因此風機采用四面體非結構化網格。使用ansys 軟件中的cfd 軟件進行網格劃分，加米字形集流器模型網格數1 072 503，網格節點數184 910；普通圓弧形模型網格數1 296 832，網格節點數223 847。以離心風機在掘進工作面環境下的運行工況為依據，進行風機參數設置：流量取22 806.54 m3/h，流速取6.335 15 m/s， 質量流量取7.491 3 kg/s。把pro/e 建立的幾何模型導入fluent 中并對幾何模型的邊界條件計算參數進行設定。其中入口類型采用速度進口，出口設為壓力邊界條件，本計算采用的樣機是礦用式離心風機， 出口靜壓可以近似為0，蝸殼內壁及葉輪壁面粗糙度均取0.5，集流器、葉輪、蝸殼等各流體區域結合處的公共面采用interface邊界類型面， 將葉片的壓力面和吸力面以及葉輪前盤、后盤和轉軸的內外表面一起定義為旋轉壁面。環境壓力為101 325 pa，取粉塵流體密度ρ=1.225 kg/m3。計算時采用simple 壓力速度耦合方法進行。
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